http://dspace.nbuv.gov.ua:80/handle/123456789/114073 2026-04-11T21:54:37Z http://dspace.nbuv.gov.ua:80/handle/123456789/114510 Коэффициент трения при прокатке Радченко, А.К.; Орёл, А.Г.; Радченко, Л.А. Для определения коэффициента трения при симметричной прокатке применяют различные методы (больше 20), из которых лишь некоторые могут быть использованы для несимметричной прокатки с учётом направления сил трения (метод опережения и метод определения по диаграмме радиального давления на валок). Рассмотрены модели сил трения при прокатке и гипотезы о характере сил трения между поверхностью касания валков и прокатываемой полосой. К параметрам, от которых зависит коэффициент трения при прокатке, относятся химический состав материала и состояние поверхности валков, ее шероховатость и температура металла. При прокатке компактных материалов выделяют коэффициент трения при захвате заготовки и при установившемся процессе. Последний, как правило, почти в 2 раза меньше первого, что обуслов¬лено точкой приложения равнодействующей реакции прокатываемой заготовки на деформационное воздействие со стороны валка Величина коэффициента трения определяет размеры очага деформации и угловые параметры процесса прокатки, а именно величины угла захвата и нейтрального угла. Регулирование коэффициента трения при прокатке позволяет оптимизировать энергосиловые параметры процесса.; Для визначення коефіцієнта тертя при симетричній прокатці застосовують різні методи (більше 20), з яких лише деякі можуть бути використані для несиметричної прокатки (метод випередження і метод визначення по діаграмі радіального тиску на валок). Розглянуто моделі сил тертя при прокатці і гіпотези про характер сил тертя між поверхнею торкання валків і прокатуваної смуги. До параметрів, від яких залежить коефіцієнт тертя при прокатці, відносяться хімічний склад матеріалу і стан поверхні валків, її шорсткість і температура металу. При прокатці компактних матеріалів виділяють коефіцієнт тертя при захваті заготовки і при сталому процесі. Останній, як правило, майже в 2 рази менше першого, що обумовлене точкою докладання рівнодіючої реакції прокатуваної заготовки на деформаційний вплив з боку валка. Величина коефіцієнта тертя визначає розміри осередку деформації і кутові параметри процесу прокатки, а саме величини кута захвату і нейтрального кута. Регулювання коефіцієнта тертя при прокатці дозволяє оптимізувати енергосилові параметри процесу.; To determine the coefficient of friction at the symmetric rolling using various methods (more than 20), of which only a few can be applied to asymmetric rolling (method of timing and method of determining the chart radial pressure on the roll). The models of the rolling friction and hypotheses about the nature of friction between the surface of contact of the rolls and the rolled strip. To the parameters that determine the coefficient of friction in rolling are the chemical composition of the material and condition of the rollers, shafts and surface roughness of the metal temperature. When rolling compact materials emit friction capture logging and the steady process. The latter, as a rule, almost 2 times less than the first, because of the point of application of the resultant reaction rolled blanks on the deformation effect of the roll. The coefficient of friction determines the size of the deformation zone and angular parameters of the rolling process, namely, the angle of capture and the neutral corner. Regulation of the coefficient of friction when rolling power parameters to optimize the process. 2012-01-01T00:00:00Z http://dspace.nbuv.gov.ua:80/handle/123456789/114509 Коэффициент сухого трения Радченко, А.К.; Орёл, А.Г.; Радченко, Л.А. Рассмотрены методики определения коэффициента сухого трения компактных металлов, порошка металла о металлическую поверхность и порошка о порошок, а также факторы, влияющие на его величину. Коэффициент трения покоя для некоторых компактных металлов в 2 и более раз превышает коэффициент трения скольжения. Среди факторов, влияющих на трение, рассмотрены давление на трибосопряжение и температура. В сравнении с температурой давление оказывает большее влияние. Для металлов трение может быть описано двухчленным законом, в котором адгезионная составляющая, зависящая от давления, может во много раз (до 100) превосходить деформационную составляющую. Для компактного золота коэффициент сухого трения изменяется от 0,6 до 2,5. Для пары порошок—компактная поверхность коэффициент трения изменяется: железо—сталь — от 0,236 до 0,272, медь—сталь — от 0,241 до 0,444, сталь—сталь — от 0,334 до 0,400. Для пары порошок—порошок коэффициент трения изменяется: железо—железо — от 0,527 до 0,700, медь— медь — от 0,544 до 0,681, сталь—сталь — от 0,338 до 0,459. Кроме того, на коэффициент трения оказывает влияние структура и состояние металла.; Розглянуто методики визначення коефіцієнта сухого тертя компактних металів, порошку металу о металеву поверхню і порошку о порошок, а також фактори, що впливають на його величину. Коефіцієнт тертя спокою для деяких компактних металів в 2 і більше разів перевищує коефіцієнт тертя ковзання. Серед факторів, що впливають на тертя, розглянуто тиск на трибоспряження і температура. У порівнянні з температурою тиск має більший вплив. Для металів тертя може бути описане двочленним законом, в якому адгезійна складова, що залежить від тиску, може у багато разів (до 100) перевершувати деформаційну складову. Для компактного золота коефіцієнт сухого тертя змінювався від 0,6 до 2,5. Для пари порошок—компактна поверхня коефіцієнт тертя змінювався: залізо—сталь — від 0,236 до 0,272, мідь—сталь — від 0,241 до 0,444, сталь—сталь — від 0,334 до 0,400. Для пари порошок—порошок коефіцієнт тертя змінювався: залізо—залізо — від 0,527 до 0,700, мідь—мідь — від 0,544 до 0,681, сталь—сталь — від 0,338 до 0,459. Крім того, коефіцієнт тертя залежить від структури та стану металу.; This review covers the methodology for determining the coefficient of dry friction compact metal powder of metal on metal surface and the powder of the powder, and the factors of affecting its value. The coefficient of static friction for some compact metal in 2 or more times the coefficient of sliding friction. Among the factors influencing the friction considered tribounit pressure and temperature. Compared to the temperature, the pressure has a greater impact. For metals, the friction can be described by the binomial law, in which the adhesive component, which depends on the pressure, can be many times (up to 100) are superior to the strain component. For a compact gold dry friction coefficient varies from 0,6 to 2,5. For a pair of powder — a compact surface friction coefficient varied: Iron—Steel—from 0,236 to 0,272, copper—steel — from 0,241 to 0,444, steel—steel—from 0,334 to 0,400. For a pair of powder—powder friction changed: iron—iron —from 0,527 to 0,700, copper—copper —from 0,544 to 0,681, steel—steel —from 0,338 to 0,459. Besides the friction coefficient depends on the structure and state of the metal. 2012-01-01T00:00:00Z http://dspace.nbuv.gov.ua:80/handle/123456789/114508 Створення хромової карбідосталі з підвищеною зносостійкістю Шевченко, О.М.; Буженець, О.І.; Максимова, Г.О.; Молчановська, Г.М. Одержано новий тип зносостійкого матеріалу — карбідосталь з карбідами хрому із застосуванням простої технології. Досліджено особливості структуроутворення в ході гарячого пресування та термообробки, що обумовлені одночасними процесами деформації, дифузії та синтезу карбідів.; Получен новый тип износостойкого материала — карбидосталь с карбидами хрома по простой технологии. Исследованы особенности структурообразования в ходе горячего прессования и термообработки, обусловленные одновременными процессами деформации, диффузии и синтеза карбидов.; The new type of wearproof material — carbide steel with the chromium carbides is obtained by simple technology. The features of structure formation at hot-pressing and heat treatments were investigated, that occur due to the simultaneous processes of deformation, diffusion and carbides synthesis. 2012-01-01T00:00:00Z http://dspace.nbuv.gov.ua:80/handle/123456789/114507 Перспективы разработки режущего материала на основе композиции TiB₂-TiN Петухов, А.С.; Хобта, И.В.; Рагуля, А.В. Обоснована актуальность использования композиции TiB₂—7W в качестве режущего материала благодаря ее высоким механическим и фрикционным свойствам, стойкости к окислению и износостойкости. Теплопроводность керамики TiB₂-TiN значительно превышает теплопроводность выпускаемых керамик ОНТ-20 (кортинит), РК-30 (силинит-Р). Испытания, проведенные в ООО "Вириал" (г. Санкт-Петербург), показали возможность применения композитов TiB₂-TiN для изготовления многогранных режущих пластин, получаемых методом FAST спекания.; Обгрунтовано актуальність використання композиції TiB₂-TiN в якості різального матеріалу завдяки її високим механічним і фрикційним властивостям, стійкості до окиснення і зносостійкості. Теплопровідність кераміки TiB₂-TiN значно перевищує теплопровідність керамік ОНТ-20 (кортинит), РК-30 (силинит-Р), що випускаються. Випробування, проведені в ТОВ "Віриап" (м. Санкт-Петербург), показали можливість застосування композитів TiB₂-TiN для виготовлення багатогранних різальних пластин, що отримують методом FAST спікання.; Urgency of TiB₂-TiN composition use as cutting material due to high mechanical properties, oxidation resistance, frictional properties and wear resistance was proved. Heat conductivity of TiB₂-TiN ceramics exceeded considerably heat conductivity of ОНТ-20 (кортинит), РК-30 (силинит-Р) ceramics which have been produced. The tests which have been conducted in LTD "Virial"(Saint Petersburg) showed possibility of TiB₂-TiN composition use for faceted cutting inserts making by application of FAST sintering method. 2012-01-01T00:00:00Z